摩擦式提升機(jī)防過卷保護(hù)鋼絲繩應(yīng)力分析（3）(圖文)
時(shí)間：2024-09-14 10:49:49 點(diǎn)擊數(shù)：
3 基于 Pro/Engineer 的鋼絲繩應(yīng)力仿真
選用 6×36WS+IWRC 鋼絲繩作為分析對(duì)象，定鋼絲繩的初張力為 85 N，仿真時(shí)對(duì)鋼絲繩的一進(jìn)行固定，添加固定約束，求解鋼絲繩的應(yīng)力分布6×36WS+IWRC 鋼絲繩的結(jié)構(gòu)參數(shù)如表2 所列，絲繩模型如圖5 所示。
表2 6×36WS+IWRC 鋼絲繩結(jié)構(gòu)參數(shù)
圖5 鋼絲繩仿真模型
從表2 可以看出，鋼絲繩主要分為 3 層，中 心股、內(nèi)股和外股；3 股的直徑不同，并且股捻距也存在一定的差異。在進(jìn)行仿真求解時(shí)，需要對(duì)各個(gè)層進(jìn)行定義。
在有限元分析軟件中建立 6×36WS+IWRC 鋼絲繩仿真模型，設(shè)定求解參數(shù)進(jìn)行計(jì)算，并劃定求解單元，可以得到如圖6 所示的求解結(jié)果。
圖6 鋼絲繩應(yīng)力分布規(guī)律及云圖
從圖6(a) 可以看出，鋼絲繩在受載作用時(shí)，此時(shí)的等效應(yīng)力呈現(xiàn)出不均勻的分布形式，且存在層狀分布；鋼絲繩的應(yīng)力受到空間位置和相位變化的影響，在繩槽的中 心軸線上下部分分布不均勻；從圖6(b) 可以看到，鋼絲繩截面上應(yīng)力近似呈現(xiàn)對(duì)稱層狀分布，彈性區(qū)域和塑性區(qū)域相互交叉。鋼絲繩的外股層和接觸位置的應(yīng)力比其他同股的應(yīng)力較大，此時(shí)zui大值為 761.97 MPa，zui大應(yīng)力分布在靠近中 心軸軸線上半部分的左右兩側(cè)。鋼絲繩的交互捻外層股二次捻制鋼絲繩中，靠近繩芯的位置應(yīng)力比較大，zui大應(yīng)力是1 121.78 MPa，分布在繩槽中 心軸線上半部分。通過對(duì)比圖4 可以看出，zui大應(yīng)力主要集中在鋼絲繩的外側(cè)，不同繩股層的鋼絲繩應(yīng)力值不同。
通過仿真結(jié)果可以看出，鋼絲繩的應(yīng)力集中在繩芯處，在 Pro/Engineer 中添加求解項(xiàng)，計(jì)算鋼絲繩股內(nèi)的變形以及鋼絲繩和天輪接觸部位的應(yīng)力，可以得到如圖7 所示的計(jì)算結(jié)果。
圖7 應(yīng)力分布規(guī)律
實(shí)際加載時(shí)，右同向捻的鋼絲繩一端固定，在鋼絲繩的一端進(jìn)行加載。從圖7(a) 可以看出，此時(shí)，加載端的鋼絲繩產(chǎn)生與繩股捻制方向相反的變形，并且在繩槽底部接觸位置的應(yīng)力較大，這個(gè)應(yīng)力是使鋼絲繩出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)變形的主要原因。所以說，靠近繩槽底部的變形其實(shí)是比較小的。此外，整個(gè)系統(tǒng)中位于繩槽位置處的位移變化相對(duì)較大。從圖7(b) 可以看出，鋼絲繩和天輪在接觸位置處受到集中應(yīng)力的作用，呈現(xiàn)出層狀的分布規(guī)律；在鋼絲繩和天輪接觸點(diǎn)內(nèi)側(cè)表現(xiàn)為壓應(yīng)力，外側(cè)表現(xiàn)為拉應(yīng)力，并且同向捻制鋼絲繩股內(nèi)變形大于右交互捻；鋼絲繩的外層絲等效應(yīng)力表現(xiàn)出等幅波動(dòng)，幅度變化也呈現(xiàn)出一定的規(guī)律性；在鋼絲繩模型加載位置端和約束端面上，受到約束作用，導(dǎo)致應(yīng)力突然集中，在端面位置的等效應(yīng)力其實(shí)是大于股內(nèi)鋼絲其他位置的等效應(yīng)力。
4 結(jié)論 (1) 針對(duì)多繩摩擦式提升機(jī)在實(shí)際運(yùn)行過程中容易出現(xiàn)的過卷故障，采用防過卷保護(hù)裝置，可有效吸收應(yīng)變能，從而在過卷時(shí)對(duì)罐籠進(jìn)行緩沖，對(duì)鋼絲繩進(jìn)行可靠制動(dòng)，防止鋼絲繩出現(xiàn)過卷現(xiàn)象。
(2) 采用防過卷保護(hù)裝置后，鋼絲繩的應(yīng)力也會(huì)受到影響。仿真結(jié)果表明：鋼絲繩截面位置的應(yīng)力呈現(xiàn)出層狀分布，內(nèi)側(cè)為壓力，外側(cè)為拉力；同向捻鋼絲繩股內(nèi)變形大于右交互捻鋼絲繩；應(yīng)力集中部位在鋼絲繩的彎曲位置；鋼絲繩的外層股絲等效應(yīng)力呈現(xiàn)出等幅波動(dòng)。
